四氟板球型支座由上支座板(含不锈钢板)、球冠衬板、下支座板、平面四氟板、球面四氟板和防尘结构，以及辅助部件(如转动套，锚固螺栓)等组成。球型支座基本结构如上图所示。

梁端的竖向荷载是由上部结构(桥跨等)、上支座板、平面四氟板、球冠衬板、球面四氟板、下支座板传递到桥墩上。

支座有限元模型建立

为了方便建模，提高计算效率，不考虑四氟板球形支座中对计算结果几乎没有影响的结构，如防尘结构和辅助部件。根据之前的研究结果，在支座有限元计算中，需要加入上部结构(桥跨)和下部结构(墩台)，这样可以使计算结果更加准确，更加贴合实际;桥跨和墩台模型尺寸，依据之前研究结果确定。由于四氟板球型支座结构和荷载的对称性，取支座的轴向1/2截面采用平面轴对称模型进行有限元建模和计算，单元选择Plane82。铸钢结构弹性模量2.05 x 10MPa，泊松比0.3，四氟板弹性模量1 500 MPa，泊松比0.4，混凝土弹性模量3.3x 10 MPa，泊松比0.2。在实际情况下，上部结构和上支座板、平面四氟板、球冠衬板、球面四氟板、下支座板之间以及下支座板和墩台之间都是接触在一起的，之问可以有滑动位移，没有完全固定，所以在计算中，这些部分均采用接触单元连接。混凝土与钢结构之间摩擦系数0.4，钢结构与四氟板之间摩擦系数取0.03，接触刚度取默认值。支座竖向承压，荷载大小为10 MN，建立有限元模型。

支座大复合应力发生在上支座板中间部分，出现了一个大应力环带。从中可以看到，大应力69. 1 M Pa，低于铸钢许用应力，没有发生破坏，出现较大应力是由于竖向荷载在传递过程中，由上支座板传递到平面四氟板上时，四氟板的面积比上支座板小。从中可以很清楚看有限元计算结果分析支座大复合应力发生在上支座板中间部分，出现了一个大应力环带。从中可以看到，大应力69. 1 M Pa，低于铸钢许用应力，没有发生破坏，出现较大应力是由于竖向荷载在传递过程中，由上支座板传递到平面四氟板上时，四氟板的面积比上支座板小。从中可以很清楚看到，上支座板在平面四氟板端部处开始发生下挠，产生较大的拉应力;球冠衬板端部靠里部分处应力较大，产生原因和上盖板出现大应力一样，是竖向荷载向下传递时，球冠衬板和球面四氟板相互作用，产生较大拉应力所致。

可见，聚四氟乙烯可在260℃*使用。由于高温裂解时还产生的副产物氟guang气和全氟yi丁烯等，所以要特别注意安全防护并防止聚四氟乙烯接触明火。其顶层住户入口层楼面距该建筑物室外设计地面的高度不超过16m可不设电梯；住宅中间层有直通室外地面的出入口并具有消防通道时，其层数可由中间层起计算；十二层及以上的高层住宅，每栋楼设置电梯不应少于两台，其中宜配置一台可容纳*的电梯；高层住宅电梯宜每层设站。当住宅电梯非每层设站时，不设站的层数不应超过两层。塔式和通廊式高层住宅电梯宜成组集中布置。单元式高层住宅每单元只设一部电梯时应采用lian系廊联通；候梯厅深度不应小于多台电梯中zui大轿箱的深度，且不得小于1．50m。墙面至扶手中心线或扶手中心线之间的水平距离即楼梯梯段宽度除应符合防火规范的规定外，供日常主要交通用的楼梯的梯段宽度应根据建筑物使用特征，按每股人流0.55+（0~0.15）m的人流股数确定，并不应少于两股人流。